برای فرضیات و پارامترهای OpenSees به کدام منابع ارجاع دهیم؟

آیا تاکنون تجربه‌ی نگارش مقاله‌ی علمی یا ارائه‌ی پایان‌نامه‌ای مستند و دقیق داشته‌اید؟ اگر نگارش متون علمی را تجربه کرده‌اید، حتماً می‌دانید که یکی از اقدامات مهم، ارجاع‌دهی مناسب برای تمام فرضیاتی است که به‌کار برده‌اید. ما در این مقاله، کار ارجاع‌دهی به انواع فرضیات مرتبط با OpenSees را آسان کرده‌ایم. در این مقاله‌ی جامع، برای انواع فرضیاتی که در OpenSees کاربرد دارند، مانند پارامترهای مرتبط با متریال‌ها، المان‌ها، فرضیات غیرخطی و غیره، رفرنس‌های مرتبط با تکیه بر مقالات مهندس هادی اسلام‌نیا گردآوری شده است. این مقاله به‌منظور ارائه‌ی منبعی جامع و قابل‌مراجعه، مشابه یک دایره‌المعارف، تهیه شده است.

دانلود همه منابع معرفی شده

برای دسترسی به متن کامل مقالات مهندس هادی اسلام نیا، می توانید از طریق ارسال پیام به ادمین تلگرام (eslamnia_admin@) اقدام کنید.

بخش 1) انواع سیستم های سازه ای

پل بتنی دارای عرشه box girder با اتصال عرشه به پایه گیردار

در منابع [1] و [3] این نوع پل به صورت سه‌بعدی مدل سازی شده است. ستون های این پل با استفاده از روش Fiber مدلسازی شده است.

پل بتنی با مقطع I girder بتنی با اتصال عرشه به پایه به وسیله الاستومر

در منبع [2] این نوع پل به صورت سه‌بعدی مدل سازی شده است. ستون های این پل با استفاده از روش Fiber مدلسازی شده است.

دیوار برشی بنایی مسلح  (Masonry Shear Wall)

در منبع [4] این نوع دیوار به صورت دوبعدی مدل سازی شده است. دیوار بنایی مسلح در این منبع با استفاده از روش Fiber مدل سازی شده است و برای مدل سازی برش دیوار از فنر غیرخطی برشی استفاده شده است.

قاب فولادی ماژولار (Steel Modular Frame)

در منابع [5] و [6] و [7] و [8] این نوع قاب به صورت دوبعدی مدل سازی شده است. در منابع [5] و [8] تیرها و ستون های این قاب، با استفاده از مفصل متمرکز با رفتارIbarra-Medina-Krawinkler (IMK) و در منابع [6] و [7] تیرها و ستون ها به صورت الاستیک مدلسازی شده اند. در منابع [5] و [8] مهاربندها با استفاده از روش Fiber به همراه imperfection (معادل 1/1000 طول مهاربند) برای لحاظ نمودن اثر کمانش و در منبع [7] مهاربندها با استفاده از المان های truss مدلسازی شده اند.

دیوار برشی بتنی مسلح  (Concrete Shear Wall)

در منبع [9] این نوع دیوار به صورت دوبعدی مدل سازی شده است. دیوار برشی مسلح در این منبع با استفاده از روش Fiber مدل سازی شده است. برای مدل سازی برش دیوار از فنر غیرخطی برشی استفاده شده است.

قاب خمشی فولادی ویژه  (Steel Special Moment-Resisting Frame)

در منبع [10] این نوع قاب به صورت سه‌بعدی مدل سازی شده است. ستون ها و تیرهای قاب خمشی فولادی ویژه با استفاده از مفصل متمرکز با رفتار Ibarra-Medina-Krawinkler (IMK)  مدل سازی شده اند.

بخش 2) انواع مصالح (Materials)

مصالح Concrete07  

uniaxialMaterial Concrete07 $matTag $fc $ec $Ec $ft $et $xp $xn $r

• در چه نوع سازه هایی از این مصالح استفاده شده است؟

از این مصالح در منابع [1] و [2] و [3] برای ستون ها در پل های بتنی استفاده شده است.

• کرنش متناظر با مقاومت فشاری (ec) برای بتن محصور نشده:

در منابع [1] و [2] و [3] مقدار ec برابر 0.0021 در نظر گرفته شده است.

• کرنش متناظر با مقاومت فشاری (ec) برای بتن محصور شده:

در منابع [1] و [3] مقدار ec برابر 0.0050 و در منبع [2] مقدار ec برابر 0.0049 در نظر گرفته شده است.

• کرنش متناظر با مقاومت کششی بتن (et):

در منابع [1] و [3] مقدار et برابر 0.00023 و در منبع [2] مقدار et برابر 0.00020 در نظر گرفته شده است.

مصالح Concrete02  

uniaxialMaterial Concrete02 $matTag $fpc $epsc0 $fpcu $epsU $lambda $ft $Ets

• در چه نوع سازه هایی از این مصالح استفاده شده است؟

از این مصالح در منبع [4] برای مصالح بنایی در دیوارهای بنایی مسلح و در منبع [4] برای مصالح بتن در دیوارهای برشی مسلح استفاده شده است.

• مقاومت فشاری ماکزیمم بتن (fpc):

در منبع [4] پارامتر fpc، مقاومت فشاری مصالح بنایی در نظر گرفته شده است.

• کرنش متناظر با مقاومت فشاری ماکزیمم بتن (epsc0):

در منبع [4] مقدار epsc0 (بیانگر کرنش متناظر با مقاومت فشاری ماکزیمم مصالح بنایی) برابر 0.002 در نظر گرفته شده است.

• مقاومت فشاری نهایی بتن (fpcu):

در منبع [4] مقدار fpcu (بیانگر مقاومت فشاری نهایی مصالح بنایی) از رابطه زیر حساب شده است:

• کرنش متناظر با مقاومت فشاری نهایی بتن (epsU):

در منبع [4] مقدار epsU (بیانگر کرنش متناظر با مقاومت فشاری نهایی مصالح بنایی) برابر 0.0025 در نظر گرفته شده است.

• نسبت شیب باربرداری در کرنش فشاری نهایی به شیب اولیه (lambda):

در منابع [4] و [9] مقدار lambda برابر 0.1 در نظر گرفته شده است.

• مقاومت کششی بتن (ft):

در منبع [4] مقدار ft از رابطه زیر حساب شده است:

• سختی در ناحیه نرم‌شدگی کششی (شیب نرم‌شدگی) بتن (Ets):

در منبع [4] مقدار Ets از رابطه زیر حساب شده است:

که در این رابطه  (مدول الاستیک مصالح بنایی) از رابطه زیر حساب شده است:

در منبع [9] مقدار Ets از رابطه زیر حساب شده است:

که در این رابطه مدول الاستیک مصالح بتن می باشد.

مصالح  Steel02

uniaxialMaterial Steel02 $matTag $Fy $E $b $R0 $cR1 $cR2

• در چه نوع سازه هایی از این مصالح استفاده شده است؟

از این مصالح در منابع [1] و [2] و [3] برای آرماتورهای ستون ها در پل های بتنی و در منبع [4] برای آرماتورهای دیوارهای برشی بنایی مسلح و در منابع [5] و [6] برای اعضای تیر، ستون و مهاربندی قاب های فولادی ماژولار و در منبع [9] برای آرماتورهای دیوارهای برشی بتنی مسلح استفاده شده است.

• سخت شوندگی کرنشی (b):

مقدار کرنش سخت شوندگی (b) در منابع [1] و [2] و [3] برای آرماتورهای ستون ها در پل های بتنی برابر 0.01 و در منبع [4] برای آرماتورهای دیوارهای بنایی مسلح برابر 0.019 در نظر گرفته شده است.

• پارامترهای R0 و cR1 و cR2:

پارامترهای کنترلی برای انتقال از ناحیه الاستیک به ناحیه پلاستیک شامل R0 و cR1 و cR2 در منبع [4] برای آرماتورهای دیوارهای بنایی مسلح به ترتیب برابر با 15 و 0.925 و 0.1 در نظر گرفته شده است.

• کرنش نهایی فولاد:

مقدار کرنش نهایی فولاد در منبع [9] با استفاده از MinMax material برابر با 0.04 در نظر گرفته شده است.

مصالح SelfCentering  

uniaxialMaterial SelfCentering $matTag $k1 $k2 $sigAct $beta <$epsSlip> <$epsBear> <rBear>

• در چه نوع سازه هایی از این مصالح استفاده شده است؟

از این مصالح در منبع [2] برای میراگر پروانه‌ای شکل (قسمت پلی یورتان میراگر) در پل های بتنی استفاده شده است.

• Forward Activation Stress/Force (sigAct):

مقدار تنش (sigAct) در منبع [2] برای میراگر پروانه‌ای شکل (قسمت پلی یورتان میراگر) در پل های بتنی  در جهت عرضی پل (Transverse direction) برابر 11.4 کیلونیوتن و در جهت طولی (Longitudinal direction) برابر 8.58 کیلونیوتن در نظر گرفته شده است.

• Ratio of Forward to Reverse Activation Stress/Force (beta):

مقدار نسبت تنش ها (beta) در منبع [2] برای میراگر پروانه‌ای شکل (قسمت پلی یورتان میراگر) در پل های بتنی در هر دو جهت عرضی (Transverse direction) و جهت طولی (Longitudinal direction) پل برابر 0.5 در نظر گرفته شده است.

بخش 3) انواع اعضا در سازه های ساختمانی

ستون فولادی در سازه های ساختمانی (Column)

• برای مدل سازی ستون های قاب های فولادی ماژولار در منابع [5] و [8] و [10]  از روش مفصل متمرکز (مدل ایبارا-کراوینکلر) استفاده شده است. در این روش معمولا از یک المان elasticBeamColumn در وسط و دو فنر در طرفین با متریال bilin استفاده می شود.

تیر (Beam)

• برای مدل سازی تیرهای قاب های فولادی ماژولار در در منابع [5] و [8] و [10]  از روش مفصل متمرکز (مدل ایبارا-کراوینکلر) استفاده شده است. در این روش معمولا از یک المان elasticBeamColumn در وسط و دو فنر در طرفین با متریال bilin استفاده می شود.

مهاربند (Brace)

• برای مدل سازی مهاربندهای قاب فولادی ماژولار در منابع [5] و [8] از روش Fiber استفاده شده است. برای این منظور از المان dispBeamColumn و مصالح steel02  در منبع[5] و المان forceBeamColumn و مصالح steel02  در منبع [8] استفاده شده است.

• برای مدل سازی مهاربند های قاب های فولادی ماژولار در منبع [7] از المان truss استفاده شده است. به طور معمول استفاده از truss برای مدل سازی مهاربند قابل کمانش مجاز نیست مگر اینکه با هدف جلوگیری از کمانش مهاربند باشد (در این مقاله هدف جلوگیری از کمانش مهاربند بوده است.)

• برای افزایش دقت مدل سازی مهاربندهای قاب فولادی ماژولار در منبع [5]  تعداد نقاط انتگرال گیری (integration points) هر مهاربند، 10 و در منبع [8] برابر با 5 در نظر گرفته شده است.

• تعداد فیبرهای هر عضو مهاربندی در قاب فولادی ماژولار در منبع [8] در امتداد ضخامت مقطع برابر با 2 عدد و در امتداد طول مقطع برابر با 10 عدد در نظر گرفته شده است.

• برای مدلسازی رفتار کمانشی مهاربندهای قاب فولادی ماژولار در منابع [5] و [8] از یک تغییر شکل اولیه استفاده شده است. این تغییرشکل اولیه به صورت یک تابع سینوسی و با دامنه‌ای برابر با 1/1000 طول مهاربند (یعنی در وضعیت انحراف از حالت مستقیم) در نظر گرفته شده است.

دیافراگم صلب در سازه دوبعدی (Rigid Diaphragm)

برای مدل سازی دیافراگم صلب در قاب های فولادی ماژولار در تراز کف و سقف در منابع [6] و [7] و [8] از دستور equalDOF استفاده شده است تا تمام گره‌های افقی در یک سطح (تراز) دارای درجه آزادی یکسان باشند.

اتصالات در قاب های ماژولار (Connections)

• برای مدل سازی اتصال درون‌ماژولی در محل تقاطع تیر به ستون از نوع Intra-connection در قاب های فولادی ماژولار در منابع [6] و [7] از دستور zeroLength استفاده شده است.

• برای مدل سازی اتصال بین‌ماژولی در محل دو  ماژول مجاور در دو جهت افقی و عمودی از نوع Inter-connection در قاب های  فولادی ماژولار در منبع [6] و [7] و [8] از دستور twoNodeLink استفاده شده است.

• در مدلسازی قاب های فولادی ماژولار برای اتصال درون‌ماژولی (Intra-connection) و بین‌ماژولی (Inter-connection) در منابع [6] و [7] مؤلفه‌های محوری و برشی، صلب (با اختصاص سختی بسیار زیاد در dir1 و dir2) فرض شده اند و فقط مؤلفه چرخشی (rotational) حول محور عمود بر صفحه در تحلیل مشارکت دارد. این رفتار در منابع [6] و [7] جهت تحلیل تغییر شکل‌های سازه در حالت بهره‌برداری تنظیم شده است.

• برای مدل سازی اتصال در محل تقاطع تیر به ستون در قاب های فولادی ماژولار از نوع درون ماژولی (Intra-connection) و بین‌ماژولی (Inter-connection) در منبع [8] به ترتیب از اتصال صلب و اتصال نیمه صلب استفاده شده است.

ستون های متکی (Leaning Columns)

• برای مدلسازی آثار پی دلتا ناشی از ستون های ثقلی حذف شده در قاب فولادی دوبعدی مهاربندی شده ماژولار در منابع [5] و [8] و در قاب فولادی خمشی ویژه سه‌بعدی در منبع [10] از ستون های متکی (leaning columns) استفاده شده است.

•  در منابع [5] و [8]  این ستون ها با استفاده از المان های الاستیک باسطح مقطع و ممان اینرسی بزرگ یا صلب مدل سازی شده اند و بین ستون های هر طبقه از المان zeroLength با سختی بسیار کم استفاده شده است. همچنین برای اتصال این ستون ها به قاب باربر جانبی از المان‌های خرپایی صلب (truss elementsrigid) استفاده شده است.

دیوارهای برشی بنایی مسلح (Masonry shear walls)

• برای مدل سازی دیوارهای بنایی در منبع [4] از روش Fiber استفاده شده است. برای این منظور از المان dispBeamColumn همراه با مصالح concrete02 برای بتن و steel02 برای میلگردهای دیوار استفاده شده است.

• برای افزایش دقت مدل سازی، در منبع [4] سطح مقطع دیوار به 20 بخش فیبری (SectionsFiber) تقسیم شده است.

• برای افزایش دقت مدل سازی، در منبع [4] تعداد نقاط انتگرال گیری (integration points) با طول های مساوی در پای دیوار 2 و در امتداد ارتفاع دیوار، 3 در نظر گرفته شده است.

• برای افزایش دقت مدل سازی، در منبع [4] اولین المان بالای فونداسیون از نوع Displacement-Based Beam-Column Element (DBBCE) با طول پلاستیک Lp (جزئیات طول پلاستیک در منبع [4]) تعریف شده است.

دیوارهای برشی بتنی مسلح (Concrete shear walls)

• برای مدل سازی دیوارهای برشی مسلح در منبع [9] از روش Fiber استفاده شده است. برای این منظور از المان dispBeamColumn همراه با مصالح concrete02 برای بتن و steel02 برای میلگردهای دیوار استفاده شده است.

• برای افزایش دقت مدل سازی، در منبع [9] تعداد نقاط انتگرال گیری (integration points) با طول های مساوی در پای دیوار 2 و در امتداد ارتفاع دیوار، 3 در نظر گرفته شده است.

• برای افزایش دقت مدلسازی، در منبع [9] اولین المان بالای فونداسیون از نوع Displacement-Based Beam-Column Element (DBBCE) با طول پلاستیک Lp (جزئیات طول پلاستیک در منبع [9]) تعریف شده است.

مدلسازی لغزش میلگرد (اثر نفوذ کرنش) در دیوارهای بنایی مسلح (strain penetration)

uniaxialMaterial Bond_SP01 $matTag $Fy $Sy $Fu $Su $b $R

• برای مدل سازی رفتار لغزش میلگرد و مصالح بنایی (اثر نفوذ کرنش) در دیوارهای بنایی مسلح در منبع [4] از المان Zero-Length  و مصالح Bond_SP01 (در ناحیه پایینی دیوار) استفاده شده است.

• نسبت مقاومت نهایی به مقاومت تسلیم میلگرد (Fu/Fy) در منبع [4] برابر با 1.5 در نظر گرفته شده است.

• نسبت لغزش میلگرد در هنگام شکست نهایی به لغزش میلگرد در هنگام تسلیم (Su/Sy) در منبع [4] برابر با 30 در نظر گرفته شده است.

• ضریب سخت شوندگی  اولیه (b) در منبع [4] برابر با 0.3 در نظر گرفته شده است.

• ضریب pinching برای رفتار چرخه‌ای (R) در منبع [4] برابر با 0.2 در نظر گرفته شده است.

• مقدار Local bond-slip parameter در منبع [4] برابر با 0.4 در نظر گرفته شده است.

مدلسازی لغزش میلگرد (اثر نفوذ کرنش) در دیوارهای بتنی مسلح (strain penetration)

uniaxialMaterial Bond_SP01 $matTag $Fy $Sy $Fu $Su $b $R

• برای مدل سازی رفتار لغزش میلگرد و مصالح بتنی (اثر نفوذ کرنش) در دیوارهای برشی مسلح در منبع [9] از المان Zero-Length  و مصالح Bond_SP01 (در ناحیه پایینی دیوار) استفاده شده است.

مدلسازی رفتار برشی در دیوارهای برشی بنایی مسلح (Shear behaviour)

• برای مدل سازی رفتار برشی در دیوارهای بنایی در منبع [4] از المان Zero-Length و مصالح Hysteretic استفاده شده است.

• مقدار کرنش برشی تسلیم (Y) برای مصالح Hysteretic در منبع [4] برابر با 0.0015 در نظر گرفته شده است.

• مقدار کرنش برشی نهایی (Yu) برای مصالح Hysteretic در منبع [4] برابر با 0.015 در نظر گرفته شده است.

• مقدار مقاومت برشی نهایی  (Vu) برای مصالح Hysteretic در منبع [4] از رابطه زیر حساب شده است (که در این رابطه، Vy مقاومت برشی تسلیم می باشد).

مدلسازی رفتار برشی در دیوارهای برشی بتنی مسلح (Shear behaviour)

• برای مدل سازی رفتار برشی در دیوارهای برشی در منبع [9] از المان Zero-Length  و مصالح Hysteretic استفاده شده است.
• مقدار کرنش برشی تسلیم (Y) برای مصالح Hysteretic در منبع [9] برابر با 0.0015 در نظر گرفته شده است.

• مقدار کرنش برشی نهایی (Yu) برای مصالح Hysteretic در منبع [9] برابر با 0.015 در نظر گرفته شده است.

• مقدار مقاومت برشی نهایی (Vu) برای مصالح Hysteretic در منبع [9] از رابطه زیر حساب شده است (که در این رابطه Vy مقاومت برشی تسلیم می باشد).

• مقدار کرنش برشی گسیختگی برای مصالح Hysteretic در منبع [9] برابر با 3Yu در نظر گرفته شده است.

مدلسازی مفصل پلاستیک فولادی (Plastic hinge)

برای مدل سازی مفصل پلاستیک در قاب های فولادی ماژولار در منابع [5] و [8] از المان Zero-Length دارای رفتار لنگر – دوران در محل اتصال تیر به ستون الاستیک، با استفاده از مدلIbarra-Medina-Krawinkler (IMK) استفاده شده است.

بخش 4) انواع اعضا در پل ها

عرشه (Deck)

• برای مدل سازی عرشه در پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از المان elasticBeamColumn استفاده شده است.

• برای مدلسازی عرشه در پل های بتنی در منابع [1] و [3] جرم عرشه با ضریب 1.25 در نظر گرفته شده تا بار مرده‌ی تجهیزات جانبی (نرده، کابل و تجهیزات) لحاظ شود. همچنین در این منابع جرم‌های متمرکز به‌صورت Lumped Mass در نقاط میانی موجود در طول عرشه قرار گرفته اند.

ستون بتنی در پل ها (Column)

• برای مدل سازی ستون های پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از روش Fiber استفاده شده است. برای این منظور از المان dispBeamColumn همراه با مصالح concrete07 برای بتن و steel02 برای میلگردهای ستون ها استفاده شده است.

• برای افزایش دقت مدل سازی ستون های پل های بتنی در منابع [1] و [3] تعداد نقاط انتگرال گیری (integration points) هر ستون، 8 عدد و در منبع [2]،  15 عدد در نظر گرفته شده است.

اتصالات در پل های بتنی (Connections)

• برای مدل سازی اتصال ستون به عرشه در پل های بتنی در منابع [1] و [3] از اتصال صلب و در منبع [2] از الاستومر استفاده شده است.

• برای مدلسازی اتصال ستون به سرستون فونداسیون در پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از اتصال مفصلی (Pin  Connection)  استفاده شده است.

مهارکننده در پل (Restrainer)

برای مدل سازی مهارکننده در پل های بتنی در منبع [2] از المان Zero-Length و مصالح ElasticPPGap استفاده شده است. جزئیات و مقادیر مورد استفاده در منبع [2] ارائه شده است برای مثال (Slack = 15.9 mm).

کلید برشی در پل (Shear Key)

برای مدل سازی کلید برشی درپل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از المان Zero-Length و مصالح Hysteretic استفاده شده است. جهت درک بهتر عضو مورد استفاده، توصیه می‌شود به شکل های 1 و 3 و 4 مراجعه شود. جزئیات بیشتر و مقادیر مورد استفاده در منابع [1] و [2] و [3] ارائه شده است.

بالشتک‌های الاستومری در پل (Bearing Pads)

• برای مدل سازی بالشتک‌های الاستومری درپل های بتنیدر منابع [1] و [2] و [3] از المان Zero-Length و مصالح Steel01 استفاده شده است. جهت درک بهتر عضو مورد استفاده، توصیه می‌شود به شکل های 1 و 3 و 4 مراجعه شود.

• مدول برشی بالشتک‌های الاستومری در پل های بتنی در منابع [1] و [3] برابر با 1.365 مگاپاسکال در نظر گرفته شده است.

• ضریب اصطکاک بین بتن و بالشتک‌های الاستومری در پل های بتنی ‌ در منابع [1] و [3] برابر با ۰.۴ در نظر گرفته شده است.

• سختی بالشتک‌های الاستومری در پل های بتنی در منابع [1] و [3] برابر با 5.95 کیلونیوتن بر میلیمتر و در منبع [2] برابر با 3.9 کیلونیوتن بر میلیمتر در نظر گرفته شده است.

• سایر جزئیات و مقادیر مورد استفاده برای مدل سازی بالشتک‌های الاستومری درپل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] ارائه شده است.

شمع کوله ها در پل (Abutment Pile)

برای مدل سازی شمع کوله ها در پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از المان Zero-Length  و مصالحHysteretic استفاده شده است.

میراگر فولادی پروانه‌ای شکل در پل (Butterfly damper)

• برای مدل سازی میراگر فولادی پروانه‌ای شکل  در پل های بتنی در منبع [2] از المانZero-Length  همراه با مصالح   SelfCentering برای قسمت پلی یورتان میراگر و مصالحSteel01 برای قسمت فولادی میراگراستفاده شده است. جهت درک بهتر میراگر مورد استفاده، توصیه می‌شود به شکل شماره 2 مراجعه شود.

•  مقدار کرنش سخت شوندگی (b) برای صفحات فولادی میراگر فولادی پروانه‌ای شکل در پل های بتنی برای مصالح Steel01 در منبع [2] برابر 0.00005 در نظر گرفته شده است.

• سایر جزئیات و مقادیر مورد استفاده برای مدل سازی میراگر فولادی پروانه‌ای شکل  در پل های بتنی در منبع [2] ارائه شده است.

خاک پشت کوله در پل (Backfill Soil)

• برای مدل سازی خاک پشت کوله در پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از المانZero-Length  و مصالح Hyperbolic Gap Material  استفاده شده است.
• جزئیات و مقادیر مورد استفاده در منابع [1] و [2] و [3] ارائه شده است.

مدلسازی برخورد در پل (Pounding)

برای مدل سازی برخورد در پل های بتنی(مانند برخورد عرشه و تکیه گاه های پل) در منابع [1] و [2] و [3] از المان Zero-Length و مصالح ElasticPPGap به صورت موازی استفاده شده است. جزئیات و مقادیر مورد استفاده در منابع [1] و [2] و [3] و منبع ارائه شده است (برای مثال مقدار فاصله بین عرشه و تکیه گاه های پل:Gap).

پی زیر ستون در پل (Column Footinge)

برای مدل سازی پی زیر ستون در پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3] از المان Zero-Length و مصالح Elastic استفاده شده است.

بخش 5) سایر فرضیات مدل سازی

میرایی

• در منابع [1] و [3] برای پل های بتنی، از میرایی رایلی استفاده شده و نسبت میرایی بحرانی برابر با 4.5 درصد برای مود اول و دوم در نظر گرفته شده است.

• در منبع [2] برای پل‌های بتنی، نسبت میرایی بحرانی به‌عنوان یکی از منابع عدم‌قطعیت برابر با ۴.۵ درصد (به عنوان میانگین) و انحراف معیار آن ۰.۰۱۲۵ در نظر گرفته شده است.

• در منبع [8] برای سازه های فولادی ماژولار، از میرایی رایلی استفاده شده و نسبت میرایی بحرانی برابر با 2 درصد برای مود اول و دوم در نظر گرفته شده است.

روش انتقال هندسی (geometric transformation)

برای ستون ها در پل های بتنی در منابع [1] و [2] و [3]  از روش انتقال هندسی P-Delta و در منبع [5] برای قاب های فولادی ماژولار از روش انتقال هندسیcorotational transformation استفاده شده است.

بخش 6) انواع روش های مدل سازی

روش مدل سازی فایبر در پل های بتنی

در منابع [1] و [3] برای مدل سازی ستون های پل های بتنی به روش Fiber از المانdispBeamColumn  و تعداد مش بندی 8 و در منبع [2]، از تعداد مش بندی 15 استفاده شده است.

روش مدل سازی فایبر در سازه های ساختمانی فولادی

در منابع [5] و [8] برای مدلسازی مهاربندها به روش Fiber از المان dispBeamColumn با تعداد 8 مش در راستای طولی المان استفاده شده است.

روش مدل سازی فایبر در سازه های ساختمانی بتنی

در منبع [4] برای مدل سازی دیوار برشی بنایی مسلح و در منبع [9] برای مدل سازی دیوار برشی بتنی مسلح به روش Fiber از المان dispBeamColumn استفاده شده است.

روش مدل سازی مفصل متمرکز ایبارا-کراوینکلر در سازه های ساختمانی فولادی

برای مدلسازی تیرها و ستون های قاب فولادی ماژولار در منابع [5] و [8] و برای مدل سازی تیر و ستون قاب خمشی سه بعدی در منبع [10]  از روش مفصل متمرکز استفاده شده است.

بخش 7) انواع بارگذاری و تحلیل

تحلیل IDA

در منبع [5] و [8] از روش تحلیل دینامیکی فزاینده IDA با الگوریتم هانت – فیل (Hunt and Fill algorithm) تحت رکوردهای لرزه ای حوزه دور از گسل برای قاب های فولادی ماژولار استفاده شده است.

تحلیل تاریخچه زمانی

• در منبع [1] و [3] از روش تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی غیرخطی تحت رکوردهای لرزه ای سه مولفه ای حوزه نزدیک گسل برای پل های بتنی استفاده شده است.

• در منبع [2] از روش تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی غیرخطی تحت رکوردهای لرزه ای سه مولفه ای حوزه نزدیک و دور از گسل برای پل های بتنی استفاده شده است.

• در منبع [10] از روش تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی غیرخطی تحت رکوردهای لرزه ای دو مولفه ای برای قاب های خمشی فولادی ویژه استفاده شده است.

تحلیل پس لرزه با IDA

در منبع [5] از رکوردهای لرزه ای حوزه دور از گسل به صورت پس لرزه (After-Shock)، پس از اعمال رکوردهای اصلی (Main-Shock)، به روش تحلیل دینامیکی فزاینده IDA برای قاب های فولادی ماژولار استفاده شده است.

تحلیل سیل و زلزله

در منبع [10] از بارگذاری هیدرودینامیکی سیل، پس از اعمال رکوردهای لرزه ای بر سازه آسیب دیده استفاده شده است.

تحلیل چرخه ای

• در منبع [4] از روش تحلیل چرخه‌ای غیرخطی تحت بارگذاری درون‌صفحه‌ای برای دیوارهای بنایی مسلح استفاده شده است.
• در منبع [9] از روش تحلیل شبه‌استاتیکی چرخه‌ای غیرخطی تحت بارگذاری درون‌صفحه‌ای برای دیوارهای برشی بتن مسلح استفاده شده است.

بخش 8) انواع روش های ارزیابی

ارزیابی فروریزش بر مبنای FEMA P695

در منبع [5] پارامتر CMR یا حاشیه ایمنی در برابر فروریزش برای قاب های فولادی مهاربندی ماژولار محاسبه شده است.

بخش 9) انواع خروجی ها

خروجی انرژی هیسترتیک، دمپینگ، کینتیک

در منبع [1] و [3] منحنی های انرژی هیسترتیک، میرایی و کینتیک عضو-محور برای المان های مختلف سازه پل مانند ستون ها، شمع ها، بالشتک های الاستومری و خاک پشت کوله برای پل های بتنی دارای عرشه box girder ارائه شده است.

خروجی توزیع دریفت در ارتفاع

در منبع [5] و [8] توزیع دریفت طبقات تحت اثر نیروهای لرزه ای برای قاب های فولادی ماژولار و در منبع [10] برای قاب های فولادی خمشی ویژه ارائه شده است.

خروجی توزیع شتاب در ارتفاع

در منبع [10] توزیع شتاب طبقات تحت اثر نیروهای لرزه ای برای قاب های فولادی خمشی ویژه ارائه شده است.

خروجی توزیع برش پایه در ارتفاع

در منبع [8] توزیع برش پایه تحت اثر نیروهای لرزه ای برای قاب های فولادی ماژولار و در منبع [10] برای قاب های فولادی خمشی ویژه ارائه شده است.

توزیع مفاصل پلاستیک در قاب های فولادی

در منبع [10] توزیع مفاصل پلاستیک تیر و ستون تحت سناریوهای مختلف بارگذاری سیل و زلزله برای قاب های فولادی خمشی ویژه ارائه شده است.

فشار خاک کوله، جابه جایی الاستومر و …  در پل ها

• در منبع [2] تغییرشکل ها، جابجایی ها و شکل پذیری اعضای پل مانند عرشه، کلید برشی، بالشتک های الاستومری و شمع تحت اثر نیروهای لرزه ای برای پل ها ارائه شده است.
• در منبع [3] تغییرمکان نسبی پسماند ستون و عرشه تحت اثر نیروهای لرزه ای برای پل ها ارائه شده است.

بخش 10) معیارهای خرابی برای منحنی شکنندگی

معیار خرابی در پل های بتنی

• در منبع [2] معیارهای حاکم بر خرابی شکل پذیری (μΔ) برای ستون ها، جابجایی برای بالشتک های الاستومری، تغییرمکان Active و Passive برای کوله، تغییرمکان و جداشدگی برای عرشه و تغییرشکل برای کلید برشی برای پل بتنی با مقطع I girder ارائه شده است.

• در منبع [3] معیارهای خرابی انرژی هیسترزیس، انحنا و تغییرمکان نسبی پسماند برای ستون و تغییرمکان نسبی پسماند برای بالشتک های الاستومری برای پل بتنی دارای عرشه box girder ارائه شده است.

معیار خرابی در سازه های ساختمانی فولادی

• در منبع [5] معیار حاکم بر خرابی در منحنی های شکنندگی برای قاب های فولادی ماژولار به صورت دریفت میان طبقه ای (Inter-story Drift Limit) وابسته به ارتفاع ساختمان در 4 سطح آسیب خفیف (DS1)، آسیب متوسط (DS2)، آسیب شدید (DS3) و فروریزش (DS4) ارائه شده است.

• در منبع [8] معیار خرابی متناظر با ایمنی جانی (Life Safety) در منحنی های شکنندگی برای قاب های فولادی ماژولار به صورت دریفت میان طبقه ای با مقدار 2 درصد برای قاب های بیشتر از 4 طبقه و 2.5 درصد برای قاب های کوچکتر از 4 طبقه ارائه شده است.

معیار خرابی در سازه های ساختمانی بتنی

• در منبع [4] معیار خرابی منحنی های شکنندگی برای دیوارهای برشی بنایی مسلح در سه سطح آسیب اصلی به صورت سطح اول DS1 (استفاده بی وقفه – ترک خوردگی اولیه) متناسب با دریفت متناظر با 50 درصد ظرفیت دیوار در منحنی بار-تغییرمکان، سطح دوم DS2 (ایمنی جانی – گسترش ترک ها) متناسب با دریفت متناظر با حداکثر (100 %) ظرفیت دیوار در منحنی بار- تغییرمکان، سطح سوم DS3 (آستانه فروریزش – خرابی شدید) متناسب با دریفت متناظر با بیشینه نقطه‌ای که مقاومت جانبی 20 % کمتر از مقدار بیشینه می‌شود ارائه شده است.

• در منبع [9] معیار خرابی منحنی های شکنندگی برای دیوارهای برشی بتنی مسلح در سه سطح آسیب اصلی به صورت سطح اول DS1 متناسب با Drift متناظر با ترک خوردگی، سطح دوم DS2 متناسب با Drift متناظر با نقطه حداکثر ظرفیت جانبی دیوار و سطح سوم DS3 متناسب با Drift متناظر با نقطه‌ای که مقاومت جانبی 20٪ کمتر از مقدار بیشینه می‌شود ارائه شده است.

منابع: